Thiết kế cầu cân bằng cân bằng (có sơ đồ)

Sau khi đọc bài viết này, bạn sẽ tìm hiểu về thiết kế của cầu đúc hẫng cân bằng.

Giới thiệu về Cầu cân bằng cân bằng:

Cầu đúc hẫng cân bằng được áp dụng cho các nhịp tương đối dài hơn trong đó các cấu trúc thượng tầng kiểu khung được hỗ trợ đơn giản, liên tục hoặc cứng được tìm thấy không phù hợp. Các sàn được hỗ trợ đơn giản thuộc bất kỳ loại nào có độ dài hơn 20 đến 25 m. đòi hỏi độ sâu tương đối lớn hơn và do đó, trở nên không kinh tế.

Mặt khác, các loại cầu khung cứng, liên tục hoặc cứng nhắc, mặc dù rẻ hơn, phải được thiết lập dựa trên nền tảng kiên quyết vì nếu không giải quyết không đồng đều các nền móng có thể gây ra các căng thẳng có hại và do đó các vết nứt có thể phát triển trong các thành viên. Cầu đúc hẫng cân bằng là sự kết hợp của các cấu trúc đơn giản được hỗ trợ và liên tục.

Họ có những lợi thế của việc hỗ trợ đơn giản cũng như các cấu trúc liên tục, viz.:

(1) Các cấu trúc được xác định tĩnh và các khoảnh khắc, kéo, v.v., có thể được tìm ra bởi các quy tắc cơ bản của thống kê và

(2) Khả năng vết nứt do sự giải quyết không đồng đều của nền móng được loại bỏ.

(3) Loại cấu trúc này cũng có thể so sánh ở một mức độ nào đó với các cấu trúc liên tục do thời điểm dương tự do ở giữa nhịp được cân bằng một phần bởi thời điểm tiêu cực gây ra bởi đúc hẫng và do đó dẫn đến nền kinh tế trong vật liệu.

(4) Cầu đúc hẫng cân bằng cũng yêu cầu một dòng vòng bi trên các trụ tương tự như cầu liên tục.

Để bắc cầu cho các kênh nhỏ hơn, thường là một nhịp dài trung tâm với hai nhịp cuối ngắn hơn của các loại như trong Hình 4.4a và 4.4b được chấp nhận nhưng trong đó độ dài của cầu nhiều hơn, việc lặp lại kiểu nhịp được minh họa trong Hình 11.2 được sử dụng đến.

Các loại cấu trúc thượng tầng:

Các cấu trúc thượng tầng có thể là tấm cứng, dầm chữ T và tấm, dầm hộp rỗng, vv Ảnh 3 cho thấy một cây cầu đúc hẫng cân bằng hộp rỗng.

Tỷ lệ thành viên:

Để có được thiết kế tiết kiệm nhất, tỷ lệ của các thành viên phải sao cho các phần ở giữa nhịp và hỗ trợ đáp ứng cả các yêu cầu về kết cấu và kiến ​​trúc, đồng thời yêu cầu số lượng vật liệu tối thiểu.

Để đạt được điều này, độ dài đúc hẫng thường được thực hiện từ 0, 20 đến 0, 30 của nhịp chính. Tỷ lệ này phụ thuộc vào độ dài của nhịp chính và loại nhịp lơ lửng mà công cụ đúc phải hỗ trợ cũng như số lượng công cụ đúc (đơn hoặc đôi) có sẵn để cân bằng thời điểm dương giữa nhịp, v.v.

Đối với các cấu trúc chỉ có một đúc hẫng, chiều dài của hẫng phải được làm tương đối nhỏ nếu không có thể có khả năng nâng lên ở đầu kia.

Tác giả đã nghiên cứu tính kinh tế của cầu đúc hẫng cân bằng bê tông rất chi tiết và chỉ ra rằng đối với thiết kế kinh tế của cầu đúc hẫng cân bằng phiến rắn với đúc hẫng đôi (ví dụ, đối với cầu nhiều nhịp), tỷ lệ của hẫng so với nhịp chính nằm trong khoảng 0, 30 đến 0, 35 đối với các sàn có soffit có độ sâu thay đổi và 0, 175 cho các sàn có độ sâu đồng đều.

Nó đã được quan sát thấy rằng thời điểm tại hỗ trợ lớn hơn so với tại giữa nhịp và do đó, độ sâu cần thiết tại hỗ trợ là nhiều hơn so với tại giữa nhịp. Độ sâu bổ sung tại hỗ trợ đạt được bằng cách cung cấp các đường dẫn thẳng hoặc phân đoạn gần các hỗ trợ. Đôi khi, độ dài nhịp đầy đủ được bao phủ bởi cấu hình soffit parabol như trong Hình 11.2.

Trong các trường hợp như vậy, mặc dù độ sâu ở giữa nhịp cần thiết từ các cân nhắc thiết kế nên nhiều hơn ở cuối của nhịp treo hoặc gần nhịp quý, hồ sơ soffit tương tự được duy trì từ các xem xét kiến ​​trúc. Hồ sơ soffit thường được ưa thích để di chuyển thẳng hoặc phân đoạn theo quan điểm thẩm mỹ.

Để đáp ứng các yêu cầu thiết kế, độ sâu ở giữa nhịp phải nằm trong khoảng từ một phần hai đến một phần ba của chiều dài nhịp. Độ sâu tại hỗ trợ thường là 2 đến 3 lần độ sâu ở nhịp giữa.

Cân nhắc thiết kế:

Khoảng treo là một cấu trúc được hỗ trợ đơn giản và do đó, có thể được thiết kế. Các khoảnh khắc và kéo cho các cánh tay đúc phải được xác định với tải trọng trên một mình hoặc trên đúc hẫng và nhịp treo.

Các sơ đồ đường ảnh hưởng cho thời điểm và cắt cho phần đúc hẫng gần hỗ trợ được chỉ ra trong Hình 11.3, từ đó có thể tìm thấy vị trí tải cho thời điểm tối đa hoặc cắt. Trong việc thiết kế các phần đúc hẫng, cả khoảnh khắc tải chết và tải trực tiếp hoặc kéo cắt phải được thêm vào với nhau để có được các khoảnh khắc thiết kế và kéo.

Thật thú vị khi lưu ý từ các sơ đồ đường ảnh hưởng cho nhánh đúc hẫng rằng tải trọng trên nhịp chính không ảnh hưởng đến thời điểm hoặc trên phần cắt của phần đúc hẫng. Mặc dù cả thời điểm tải và chết và kéo cắt đều là phụ gia trong việc thiết kế các phần đúc hẫng, tuy nhiên, thiết kế của các phần nhịp chính, tuy nhiên, cần kiểm tra cẩn thận khi đến các thời điểm thiết kế và kéo.

Tại một số phần của nhịp chính gần nhịp giữa, khoảnh khắc tải trực tiếp có thể có tính chất trái ngược với khoảnh khắc tải chết.

Trong những trường hợp như vậy, chỉ thiết kế cho các thời điểm tải chết và kết hợp trực tiếp là không đủ vì thực tế là các phần có thể không an toàn để phục vụ cho thời điểm tải trực tiếp thêm gây ra do quá tải có thể xảy ra và do đó có thể không vẫn còn bất kỳ yếu tố an toàn tại các phần này được giữ ở tất cả các phần khác của cấu trúc.

Do đó, quy tắc là đối với các phần mà thời điểm tải chết và tải sống có thể có dấu ngược lại, thời điểm tải chết phải được chia cho hệ số an toàn nói 2 trước khi thêm vào thời điểm tải trực tiếp. Tuyên bố này được làm rõ hơn trong đoạn sau.

Đặt tải trọng chết và thời điểm tải trực tiếp ở phần giữa nhịp lần lượt là (+) 1200 KNm và (-) 700 KNm. Do đó, thời điểm thiết kế nett là (+) 500 KNm nhỏ hơn DLM của (+) 1200 KNm mà phần này được kiểm tra và cốt thép được cung cấp ở dưới cùng của phần cho thời điểm + ve.

Bây giờ nếu thời điểm tải trực tiếp tăng 100 phần trăm do điều kiện bất thường, thời điểm thiết kế cho điều kiện bất thường sẽ là (+1200 -1400) = (-) 200 KNm nhưng phần này chưa được kiểm tra cho thời điểm này và hơn thế nữa không có thép ở đầu phần để phục vụ cho thời điểm tiêu cực đã được cung cấp do đó phần không có cốt thép chống quá tải có thể.

Mặt khác, nếu mô men tải chết giảm đi bởi hệ số an toàn 2, thì khoảnh khắc thiết kế trở thành (+) 1200/2 - 700 = (-) 100 KNm và như vậy phần đó có khả năng chống lại khoảnh khắc (-) 200 KNm trong trường hợp quá tải có thể do ứng suất cho phép cũng có thể được nhân đôi trong trường hợp đó để đạt đến cường độ cuối cùng của cốt thép được cung cấp để chống lại một khoảnh khắc (-) 100 KNm.

Không cần phải đề cập rằng sự đảo ngược bản chất của các khoảnh khắc gần phần giữa nhịp cũng có thể xảy ra trong các cấu trúc liên tục và cũng cần phải có sự quan tâm đúng mức đối với khả năng này. Các sơ đồ đường ảnh hưởng cho thời điểm và cắt cho phần giữa của nhịp chính được minh họa trong Hình 11.4.

Có thể đánh giá các khoảnh khắc và kéo tải tối đa + ve và -ve bằng cách đặt tải trực tiếp phù hợp trên sơ đồ đường ảnh hưởng để nhận giá trị tối đa.

Trong việc tính toán lực cắt tại các phần khác nhau, cần phải tính đến sự hiệu chỉnh do haunches. Hiệu chỉnh haunch cần thiết cho mục đích này có thể được đưa ra theo phương trình sau:

V '= V ± M / d tan β (11.1)

Trong đó V '= cắt tương quan

V = cắt không tương quan

M = Khoảnh khắc uốn tại phần đang xem xét do tải tương ứng với cắt V

D = Độ sâu hiệu quả

= Góc giữa cạnh trên và dưới của dầm tại phần đó.

Dấu hiệu tích cực được áp dụng khi mô men uốn giảm khi tăng dầm (ví dụ: các chùm tia được hỗ trợ đơn giản). Dấu hiệu tiêu cực được áp dụng khi mô men uốn tăng khi tăng trong diếp (vì tại các điểm gần các hỗ trợ bên trong của các cấu trúc đúc hẫng liên tục hoặc cân bằng).

Quy trình thiết kế:

1. Quyết định độ dài nhịp và giả định các phần thô của dầm chính tại các phần quan trọng như hỗ trợ cuối, hỗ trợ trung gian, nhịp giữa, v.v.

2. Chọn hồ sơ phù hợp của soffit của dầm và tìm độ sâu tại các phần khác nhau của dầm.

3. Giả sử các phần của dầm chéo và độ dày của sàn và tấm sàn.

4. Tính mô men uốn tải chết tại các phần khác nhau.

5. Vẽ sơ đồ đường ảnh hưởng cho các khoảnh khắc cho các phần khác nhau.

6. Làm việc khoảnh khắc tải trực tiếp tại các phần khác nhau.

7. Kiểm tra sự đầy đủ của các phần đối với ứng suất bê tông và tính toán cốt thép kéo từ các khoảnh khắc thiết kế có được bằng cách kết hợp các khoảnh khắc tải chết với các khoảnh khắc tải trực tiếp, khi cần thiết, để có được giá trị tối đa cho toàn bộ boong .

8. Tương tự như khoảnh khắc, tìm tải trọng chết và kéo tải sống ở các phần khác nhau và kiểm tra ứng suất bê tông. Nếu cần thiết, cung cấp cốt thép cắt.

9. Sắp xếp cốt thép đúng cách để có được lối ra tối đa từ chúng.

Ví dụ 1:

Một hộp cầu dầm đúc cân bằng rỗng với 7, 5 m. đường bộ và 1, 5 m. lối đi bộ ở hai bên có các nhịp như trong Hình 11, 5 được thiết kế cho một làn đường của IRC Class 70-R hoặc 2 làn đường của IRC Class A đang tải. Đưa ra những phác thảo ngắn gọn để tính toán mô men uốn và lực cắt và vẽ sơ đồ lực uốn và biểu đồ lực cắt.

Dung dịch:

Độ sâu của dầm chính trên mố và trụ được giả định tạm thời như trong Hình 11.6. Độ sâu ở các phần khác có thể được biết nếu sự thay đổi của cấu hình trên và dưới được biết đến.

Hồ sơ hàng đầu:

a) Nhịp neo với đúc hẫng:

Hồ sơ đường thẳng với điểm 1 trên 70. Phương trình của hồ sơ được đưa ra bởi,

y = mx = x / 70

tức là y = 0, 0143 x (gốc tại A) (11, 2)

b) Khoảng treo:

Hình dạng của hồ sơ hàng đầu là parabol.

Phương trình của parabol có thể được viết dưới dạng:

y = kx 2 (11.3)

Nguồn gốc của đường cong là tại D và k là giá trị không đổi được xác định theo cách sau:

Phân biệt phương trình 11.3, dy / dx = 2kx (11.4)

Tại C, x = 10, 5 m. và độ dốc, dy / dx = 1/70

Từ phương trình 11.4, k = 1 / (70 x 2 x 10.5) = 0.00068

Do đó phương trình 11.3 đến y = 0, 00068 x 2 (Xuất xứ tại D)

. . . Giảm C từ D = 0, 00068 (10, 5) 2 = 0, 075 m.

Giảm B từ C = 12, 0 / 70 = 0, 17 m.; Giảm A từ B = 30, 0 / 70 = 0, 43.

Hồ sơ dưới cùng:

a) nhịp neo

Phương trình của parabol, y = kx 2

Khi x = 30, 0 m, y = 1, 82 m. . . . k = y / x 2 = 1, 82 / (30) 2 = 0, 002

. . . Phương trình của cấu hình dưới cùng trở thành, y = 0, 002 x 2 Sự (gốc tại E)

b) Cantilever và nhịp treo

Phương trình của parabol, y = kx 2

Khi x = 22, 5 m, y = 2, 70 m. . . . k = y / x 2 = 2, 70 / (22, 5) 2 = 0, 00533

. . . Phương trình trở thành, y = 0, 00533 x 2 Khúc (gốc tại F)

Độ sâu ở phần khác nhau có thể được tìm thấy từ các phương trình trên, ví dụ, độ sâu ở phần giữa của nhịp neo có thể được đưa ra bởi D = 2.0 + y 1 + y 2

= 2, 0 + 0, 0143x + 0, 002 x 2

= 2.0 + 0, 0143 x 15, 0 + 0, 002 (15, 0) 2

= 2, 0 + 0, 2145 + 0, 45 = 2, 6645 m.

Tính toán tải chết:

Các udl do tấm sàn, tấm soffit, khóa mặc, bảo vệ bánh xe, lan can và lan can, vv Trọng lượng của dầm dọc có thể được coi là hoạt động như udl giữa hai phần (cách nhau 3 m) udl được tính với độ sâu trung bình và độ dày của xương sườn giữa các phần đang xem xét. Tải trọng dầm ngang hoặc màng ngăn được lấy làm tải trọng tập trung. Các tải trọng này được hiển thị trong Hình 11.7.

Các khoảnh khắc tải chết tại các phần khác nhau được tính toán với các tải được hiển thị trong Hình 11.7 và các giá trị được hiển thị trong bảng 11.2.

Các khoảnh khắc cho nhịp neo và đúc hẫng được thực hiện cho hai điều kiện viz.:

Trường hợp I:

Điều kiện làm việc với nhịp treo trên cánh tay hẫng.

Trường hợp II:

Điều kiện trong thời gian xây dựng mà không có nhịp treo. Trường hợp này cũng có thể xảy ra nếu vì bất kỳ lý do nào, khoảng thời gian bị đình chỉ bị đánh bật khỏi vị trí của nó trong thời gian phục vụ. Trong điều kiện này, không có tải sống sẽ hoạt động trên cầu.

Khoảnh khắc tải trực tiếp:

Các khoảnh khắc tải trực tiếp (cả tích cực và tiêu cực) tại các phần khác nhau có thể được xử lý bằng cách đặt tải trực tiếp trên sơ đồ đường ảnh hưởng tương ứng. Phụ cấp tác động phù hợp cũng nên được thực hiện trong việc đánh giá các khoảnh khắc tải trực tiếp.

Đối với các giá trị này, những khoảnh khắc do tải bước chân cũng nên được thêm vào. Các khoảnh khắc thiết kế có được bằng cách thêm cả các khoảnh khắc tải chết và sống bao gồm cả những khoảnh khắc do tải bước chân.

Việc đánh giá mô men tải trực tiếp tại tâm của nhịp neo được hiển thị bên dưới như một minh họa. Các khoảnh khắc cho các phần khác sẽ được tính theo cách tương tự. Đối với thời điểm tích cực và tiêu cực tối đa ở phần giữa của nhịp neo, vị trí của làn đường duy nhất của tải loại A sẽ như trong Hình 11.8. Tải lớp 70-R sẽ không tạo ra hiệu ứng tồi tệ hơn. Để biết khoảng cách giữa các tải, tham khảo hình 5.2.

Khi tính toán thời điểm dương tại phần giữa của nhịp neo do tải bước chân, chỉ có nhịp neo sẽ được giả định là được tải với tải bước chân. Mặt khác, đúc hẫng và nhịp treo sẽ được tải cho thời điểm âm tại phần này.

Từ đường ảnh hưởng diag. (Hình 11.8)

Khoảnh khắc dương = Diện tích biểu đồ đường ảnh hưởng x cường độ tải

= ½ x 30.0 x 7.5 x 900 = 1.01.000 Kgm = 101 tm

Khoảnh khắc âm = ½ 12.0 x 6.0 x 1140 + x 21.0 x 6.0 x 1020.

= 41.000 + 64.000 = 1.05.000 Kgm = 105 tm

Tổng thời điểm tải trực tiếp dương = 620, 2 + 101 = 721, 2 tm

Tổng thời điểm tải trực tiếp âm = 566.1 + 105 = 671.1 tm

Cắt tải chết:

Ước dấu:

Lên trên sang trái và xuống dưới bên phải của phần = + ve cắt và ngược lại.

Các lực cắt tải trọng chết tại các phần khác nhau được tính toán với các tải trọng và phản ứng thể hiện trong hình 11.7.

Trên cùng và dưới cùng của dầm được cung cấp với các cấu hình cong và do đó, điều chỉnh haunch là cần thiết. Kéo cắt thu được ở trên là kéo cắt không được sửa chữa và do đó phải được sửa chữa. Phương pháp tính toán cắt được minh họa dưới đây cho Phần 2 (bên trái).

Cắt không cần thiết ở Phần 2 (trái) = 145, 25 - 14, 5 - (10, 7 - 4, 03) x 5, 0 = 57, 1 t

Cắt chính xác được đưa ra bởi phương trình 11.1, đó là

V '= V ± M / d tan β, M = 502, 6 tm, d = 2, 05 m

tan β 1 = 1/70 = 0, 0143. . . = 0 ° - 49 '- 0 ĐỔI

tan = dy / dx = 2kx = 2 x 0, 002 x 16, 67 = 0, 0667. . . 2 = 1 ° - 10 '- 0'

hoặc tan β = tan ( 1 - 2 ) = tan (0 ° - 49 '- 0, + 1 ° - 10' - 0, ) = tan 1 ° - 59 '- 0 đấm = 0, 0347

. . . V '= 57, 1 - (502, 6) / (2.05) x 0, 0347 = 48, 59 t

Cắt tải trực tiếp:

Cắt tải trực tiếp tại bất kỳ phần nào có thể được đánh giá bằng cách đặt tải trực tiếp thích hợp trên sơ đồ đường ảnh hưởng cắt. Do việc hiệu chỉnh haunch trong các giá trị cắt tải trực tiếp là cần thiết do sự hiện diện của các mặt cắt cong trên và dưới, nên mong muốn rằng sơ đồ đường ảnh hưởng cắt được sửa chữa ở trên.

Trong quá trình này, M của biểu thức M / d tan β là mô men tải trực tiếp tại phần cho tải trọng đơn vị tại vị trí mà tại đó biểu đồ cho biểu đồ đường cắt ảnh hưởng sẽ được vẽ.

Như trước đây, chúng ta hãy tìm hiểu sự cắt giảm tải được điều chỉnh trực tiếp tại Phần 2 (bên trái).

Dòng ảnh hưởng (không được sửa chữa) Phần 2 (trái) = 0, 8333.

M = ab / L = (5.0 x25.0) / 30.0 = 4.17 tm

. . . Chỉnh sửa, V '= V - M / d tan β = 0.8333 - (4.17 / 2.05) x 0, 0347 = 0, 7627

2 làn tải loại A sẽ tạo ra lực cắt tối đa.

Cắt tải trọng trực tiếp tích cực tối đa cho tải một làn (Hình 11.10)

Kéo cắt tải trực tiếp cho các phần khác cũng có thể được lấy theo cách trên. Bản chất điển hình của sơ đồ lực cắt cho tải trọng chết, tải trọng sống, v.v. được thể hiện trong hình 11.11.

Thiết kế khớp nối:

Khớp nối của cầu đúc hẫng là phần dễ bị tổn thương nhất trong cấu trúc và do đó, cần đặc biệt chú ý đến cả thiết kế và xây dựng của thành phần quan trọng này.

Khớp nối phải chịu các lực sau:

i) Phản ứng theo chiều dọc Rùng từ nhịp treo do phản ứng tải chết và sống bao gồm cả những thay đổi trong phản ứng do lực phanh, gió hoặc địa chấn.

ii) Lực ngang ngang Núi Hốc do phanh, địa chấn, nhiệt độ, v.v.

Hiệu ứng kết hợp của các lực trên làm cho mặt phẳng ứng suất uốn cực đại nghiêng theo một góc với phương thẳng đứng thay vì song song với nó.

Thiết kế của khớp nối phải phục vụ cho các mục sau:

i) Cần cung cấp đủ lực thép để chống lại cả uốn và ứng suất kéo trực tiếp tại mặt phẳng nghiêng (tức là mặt phẳng ứng suất cực đại),

ii) Mặt phẳng thẳng đứng ở cổ cũng cần được gia cố đúng cách để phục vụ cho ứng suất kéo do cả uốn và ứng suất trực tiếp.

iii) Cần tăng cường cắt cần thiết ở cả mặt phẳng thẳng đứng và mặt phẳng nghiêng (tức là mặt phẳng cắt tối đa).

Giả sử có tên là B Bẻ như chiều rộng của khớp nối, và tham khảo hình 11.12.

Mà cho độ nghiêng của mặt phẳng ứng suất uốn cực đại.

Đặt giá trị trên của vào phương trình 11, 5 và 11, 6, có thể thu được các giá trị của lực kéo trực tiếp và mô men trên mặt phẳng ứng suất xấu nhất. Thép cần thiết để phục vụ cho cả lực kéo trực tiếp và thời điểm có thể được xác định từ bất kỳ biểu đồ thiết kế có sẵn nào.

Tương tự, mặt phẳng tới hạn cho cắt được xác định như sau:

Gọi là góc của mặt phẳng tới hạn với phương thẳng đứng.

Việc gia cố cắt cần thiết có thể được cung cấp trong mặt phẳng ứng suất cắt cực đại có thể được thực hiện từ phương trình 11.10 và 11.11.

Ví dụ 2:

Tải trọng dọc và ngang trên khớp nối lần lượt là 850 KN và 100 KN. Thiết kế cốt thép và hiển thị các chi tiết của cốt thép cho khớp nối khi D = 120 cm., A = 40 cm. và B = 75 cm.

Dung dịch:

Phần nghiêng:

Với lực kéo trực tiếp 501, 37 KN và mô men 68, 450 KN cm. trong phần này, tỷ lệ phần trăm của thép được tìm thấy, từ biểu đồ 68 của Thiết kế hỗ trợ thiết kế đến IS: 456-1978, như sau:

Giả định:

i) Phần hình chữ nhật có cốt thép chia đều hai bên.

ii) Che 30 mm.

iii) d '/ D = 30/1200 = 0, 025

iv) Lớp bê tông M20.

v) Lớp thép = S415.

vi) Hệ số kéo = 1, 75 x 501, 37 = 878 KN

vii) Khoảnh khắc nhân tử = 1, 75 x 68, 450 = 1, 19, 800 KN cm.

Vì cốt thép được cung cấp ở góc 45 độ, diện tích thép cần thiết để cung cấp diện tích thép 8100 mm 2 hiệu quả như sau:

Cắt ở đồng bằng nghiêng:

Điều này vượt quá giới hạn cho phép của ứng suất cắt mà không cần gia cố cắt (Bảng 5.12) tức là 0, 34 MP a . Do đó cốt thép cắt được yêu cầu. Nếu 2 số Các thanh uốn cong 32 are được cung cấp, lực kháng cắt = 2 x 804 x 200 sin (45 ° - 3 ° - 21 ′) = 2 x 804 x 200 x 0, 6646 = 213, 700 N = 213, 7 KN

Cắt cân bằng = 854, 32 - 213, 7 = 640, 62 KN

Sử dụng khoảng cách 12 Φ 6 chân @ khoảng cách 150 mm, chống cắt bởi các cánh khuấy = 6x 113x200x 1100/150 = 994, 400 N = 994, 4 KN

Đây là nhiều hơn so với cắt cân bằng 640, 62 KN; do đó an toàn.

Khoảnh khắc và cắt trong mặt phẳng thẳng đứng:

Lực kéo trực tiếp và thời điểm có thể thu được trong mặt phẳng thẳng đứng đặt giá trị θ bằng 0 trong phương trình 11, 5 và 11, 6. Khu vực cần đặt ở 45 ° để có được diện tích thép hiệu quả đủ để chống lại lực kéo ở trên và có thể tìm thấy thời điểm tương tự như chi tiết trong trường hợp mặt cắt nghiêng. Thép cần thiết cho ở trên ít hơn so với mặt phẳng nghiêng, nghĩa là mặt phẳng ứng suất cực đại.

Ngoài cổ, các thanh nghiêng được cung cấp để chống lại lực kéo và thời điểm này sẽ không hiệu quả và do đó, các thanh bổ sung được yêu cầu phải được cung cấp. Nếu tính trên cơ sở trước đó, diện tích cốt thép cần thiết cho mục đích là 5000 mm 2 và cho 7 nos này. 32 Φ thanh là cần thiết.

Việc cắt trong mặt phẳng thẳng đứng sẽ ít hơn trước và cốt thép đã được cung cấp cho mặt phẳng ứng suất cực đại sẽ đủ.

Các chi tiết của cốt thép trong khớp nối được chỉ ra trong hình 11.13.


Đề XuấT

Tiểu luận về doanh nghiệp và xã hội
2019
Thổi còi: Định nghĩa, biện minh và phòng ngừa
2019
Những hạn chế của biểu đồ trong phân tích kỹ thuật là gì?
2019