Thiết kế cầu phiến và cầu dầm (Có sơ đồ)

Sau khi đọc bài viết này, bạn sẽ tìm hiểu về thiết kế của cầu và dầm cầu.

Giới thiệu:

Cầu dầm và dầm cầu được sử dụng khi vượt quá giới hạn nhịp kinh tế của cầu phiến rắn. Đối với các nhịp được hỗ trợ đơn giản, giới hạn này thường được tìm thấy là gần 10 mét và đối với các cấu trúc loại đúc hẫng liên tục hoặc cân bằng, giới hạn này là 20 đến 25 mét.

Tấm sàn của một tấm cầu và dầm cầu trải dài trên các dầm chạy dọc theo chiều dài giữa các mố hoặc trụ đỡ. Khoảng cách của dầm phụ thuộc vào số lượng dầm được cung cấp trong boong, một lần nữa liên quan đến chi phí vật liệu, màn trập, dàn, v.v.

Khoảng cách dầm gần hơn có nghĩa là độ dày của tấm sàn ít hơn và do đó tiết kiệm được bê tông và thép trong tấm sàn nhưng vì số lượng dầm nhiều hơn trong trường hợp đó, điều này làm tăng số lượng bê tông, cửa chớp và cốt thép cho dầm và cho các nhịp dài hơn Yêu cầu, số lượng vòng bi.

Do đó, sự sắp xếp kinh tế nhất của sàn cầu thay đổi từ nơi này sang nơi khác tùy thuộc vào chi phí vật liệu, màn trập, dàn dựng, vv, tại địa phương đó. Nó đã được quan sát thấy rằng sàn ba dầm thường được tìm thấy kinh tế hơn sàn hai, bốn hoặc năm dầm có một làn đường cho hai làn. Khoảng cách dầm trong các trường hợp như vậy thường nằm trong khoảng từ 2, 25 đến 2, 75 mét.

Các dầm chéo hoặc màng chắn được sử dụng trong mặt cầu vì những lý do sau:

i) Để phân phối tải giữa các dầm chính.

ii) Cung cấp khả năng chống xoắn của dầm chính,

iii) Để làm cứng dầm sau.

Để hoạt động đúng, ít nhất hai dầm chéo ở hai đầu và một ở trung tâm là rất cần thiết. Khoảng cách khoảng 4, 5 m. đến 6, 0 m. nhìn chung là thỏa đáng. Đôi khi trong những cây cầu dài, cần phải giữ dự phòng để mang các đường ống (khí, dầu hoặc nước), dây cáp, v.v., qua sàn cầu mà không gian dưới lối đi có thể được sử dụng như trong Hình 8.1.

Thiết kế sàn sàn:

Nếu không có khoảng cách giữa bản sàn và dầm chéo được duy trì, bảng bản sẽ trở thành bản hai chiều liên tục theo cả hai hướng. Trong bản sàn hai chiều, các khoảnh khắc tải trực tiếp do tải trọng tập trung hoặc phân tán cục bộ có thể được xử lý bởi Phương pháp của Pig Pigeaud nhưng khi bản sàn không được tạo ra nguyên khối với dầm chéo, tức là khi khoảng cách được duy trì giữa bản sàn và thanh ngang, tấm có thể được thiết kế như tấm một chiều.

Do tải trọng chết của bộ bài được phân bố đồng đều trên toàn bộ khu vực, nên phương pháp được phác thảo bởi Thứ hạng Rankine & Grashoff có thể được áp dụng trong việc tìm ra những khoảnh khắc tải trọng chết.

Thiết kế của dầm:

Trong việc thiết kế dầm, tải trọng chết của bản sàn, dầm ngang, khóa mòn, bảo vệ bánh xe, lan can, v.v., có thể được phân bổ đều trên các dầm. Mặt khác, việc phân phối tải trực tiếp không phải là một điều đơn giản. Nó phụ thuộc vào nhiều yếu tố như tỷ lệ chiều rộng nhịp, tính chất của mặt cầu và vị trí của tải trọng trực tiếp trên dầm cầu.

Do đó, việc chia sẻ hoặc phân phối tải trực tiếp trên dầm và do đó mô men tải trực tiếp thay đổi từ dầm và do đó khía cạnh này đòi hỏi phải được xem xét cẩn thận.

Thí dụ:

Thiết kế một bản sàn và cầu dầm với 7, 5 m. đường thông thoáng có nhịp 12, 0 m. giữa đường trung tâm của vòng bi. Bộ bài có thể bao gồm 3 dầm cách nhau 2, 45 m. trung tâm. Mặt cầu sẽ không có lối đi bộ. Đang tải - Một làn đường loại 70-R hoặc hai làn đường loại A:

Đặt mặt cắt ngang của mặt cầu được giả sử như trong hình 8.2a.

Thiết kế sàn sàn:

Do bản sàn là nguyên khối với các dầm chéo, nên nó sẽ được thiết kế như một bản hai chiều được hỗ trợ trên dầm dọc và dầm ngang với sự liên tục ở tất cả các mặt.

Khoảnh khắc tải chết:

Khoảnh khắc tải trực tiếp:

Vì là bản sàn hai chiều, nên các khoảnh khắc tải trực tiếp sẽ được xác định bằng cách sử dụng phương pháp của Pigeaud với tỷ lệ bê tông của Poisson là 0, 15 như được ủng hộ trong.

Phương pháp của Pigeaud:

Phương pháp được phác thảo bởi M. Pigeaud liên quan đến ảnh hưởng của tải trọng tập trung lên các tấm trải dài theo hai hướng hoặc trên các tấm trải dài theo một hướng trong đó tỷ lệ nhịp rộng vượt quá 3. Một bản tóm tắt của phương pháp được đưa ra ở đây.

Sự phân tán của tải có thể được tìm thấy theo các phương trình sau:

Có các giá trị của U và V, tỷ lệ của U / B và V / L có thể được xác định. Các giá trị của các hệ số m 1 và m 2 được lấy từ các đường cong khi biết các giá trị của U / B, V / L và K (= B / L Shorter Span / Longer Span).

Khoảnh khắc theo hướng ngắn hơn (ngang) trên mỗi mét chiều rộng = W (m 1 + Tậpm 2 ) = W (m 1 + 0, 15 m 2 ) Kgm. và mô men theo hướng dài hơn (theo chiều dọc) trên chiều rộng mét = W (m 2 + Hộim 1 = W (m 2 + 0, 15 m 1 ) K.gm. trong đó W là tổng tải.

Nó đã được ủng hộ rằng do tính liên tục, các khoảnh khắc giữa nhịp có thể giảm 20 phần trăm và cùng một thời điểm có thể được coi là khoảnh khắc hỗ trợ (tiêu cực). Trong ví dụ, xe theo dõi Class 70-R sẽ chi phối thiết kế.

Lấy khoảng giữa và thời điểm hỗ trợ là 80 phần trăm ở trên như đã nêu trước đây và cho phép 25 phần trăm

Khoảng cách và thời điểm hỗ trợ theo hướng ngang trên mỗi mét = 2872 x 0, 8 x 1, 25 = 2872 K.gm.

Khoảng cách và thời điểm hỗ trợ theo hướng dọc trên mỗi mét = 670 x 0, 8 x 1, 25 = 670 K.gm.

Khoảnh khắc thiết kế trên mỗi mét:

a) Hướng ngang

i) Ở nhịp giữa, thời điểm thiết kế = DLM + LLM = 220 + 2872 = 3092 Kgm. = 30.300 Nm.

ii) Tại hỗ trợ, thời điểm thiết kế = -439 - 2872 = -3311 Kgm. = -32, 450 Nm.

b) Hướng dọc:

i) Ở nhịp giữa, thời điểm thiết kế = 31 + 670 = 701 Kgm. = 6900 Nm.

ii) Tại thời điểm thiết kế hỗ trợ = -62 -670 = -732 Kgm. = -7200 Nm.

Độ sâu của bản sàn & cốt thép:

Thiết kế đúc hẫng:

Thời điểm tải chết ở mặt dầm:

Khoảnh khắc tải trực tiếp ở mặt dầm:

Ảnh hưởng của tải 70-R theo dõi hoặc tải trọng bánh xe sẽ không được tối đa vì nó được đặt 1, 2 m. tránh xa bánh xe bảo vệ Tải trọng bánh xe loại A như trong Hình 8.4 sẽ tạo ra hiệu ứng tồi tệ nhất và do đó, sẽ chi phối thiết kế.

Thiết kế của dầm:

Trong thiết kế dầm, tải trọng chết của tấm sàn, dầm ngang, khóa mòn, bảo vệ bánh xe, lan can, vv, có thể được phân bổ đều trên các dầm. Mặt khác, việc phân phối tải trực tiếp không phải là đơn giản.

Nó phụ thuộc vào nhiều yếu tố như tỷ lệ chiều rộng nhịp, tính chất của mặt cầu và vị trí của tải trọng trực tiếp trên dầm cầu. Do đó, việc chia sẻ hoặc phân phối tải trực tiếp trên dầm và do đó mô men tải trực tiếp thay đổi từ dầm sang dầm và vì vậy khía cạnh này đòi hỏi phải được xem xét cẩn thận.

a) Khoảnh khắc tải chết:

Khi kiểm tra mặt cắt ngang của mặt cầu, có thể lưu ý rằng việc chia sẻ tải trọng chết trên dầm bên ngoài sẽ nhiều hơn. Chúng ta hãy giả sử rằng dầm ngoài lấy 3/8 mỗi dầm và dầm trung tâm of tổng tải.

. . . DLM trên dầm ngoài = 3/8 x 1, 81, 230 = 67, 960 K gm.

DLM trên dầm trung tâm = 1/4 x 1, 81, 230 = 45, 300 K gm.

Khoảnh khắc tải trực tiếp

Phân phối các khoảnh khắc tải trực tiếp trên các dầm:

'Tải trọng trực tiếp và do đó mô men tải trực tiếp sẽ được phân phối trên các dầm theo tỷ lệ khác nhau tùy thuộc vào các thuộc tính của mặt cầu. Vì trong trường hợp này, tỷ lệ độ rộng nhịp nhỏ hơn 2, phương pháp phân phối tải đơn giản của Morice và Little sẽ được sử dụng.

Thời điểm tải trực tiếp trên dầm ngoài = 1, 87, 000 / 3 x 1, 45 = 90, 380 Kgm.

Thời điểm tải trực tiếp trên dầm trung tâm = 1, 87, 000 / 3 x 1, 11 = 69, 190 Kgm.

. . . Tổng thời điểm thiết kế cho dầm ngoài = DLM + LLM = 67.960 + 90.380 = 1.58.340 Kgm. = 15, 51, 700 Nm.

Tổng thời điểm thiết kế cho dầm trung tâm = DLM + LLM = 45.300 + 69.190 = 1.14.490 Kgm. = 11, 22.000 Nm. Thiết kế dầm chữ T a) Dầm ngoài

Dầm ngoài có phần nhô ra 1.765 m. từ đường tâm của dầm và tâm đến khoảng cách giữa của dầm là 2, 45 m. Do đó, dầm ngoài cũng là dầm chữ T. Độ dày trung bình của phần nhô ra là 235 mm. thay cho độ dày của tấm là 215 mm. về phía bên trong. Do đó, chiều rộng hiệu quả của mặt bích cho dầm chữ T theo Điều khoản 305.12.2 của IRC: 21-1987 là hợp lệ cho dầm ngoài.

Chiều rộng mặt bích hiệu quả phải là ít nhất sau đây:

i) ¼ của nhịp = ix 12.0 = 3.00 m.

ii) Khoảng cách từ tâm đến tâm của dầm, tức là 2, 45 m.

iii) Bề rộng của web cộng với 12 lần độ dày của tấm = 0, 3 + 12 x 0, 215 = 2, 88 m.

Do đó 2, 45 m. sẽ là chiều rộng mặt bích hiệu quả. Phần của dầm ngoài được thể hiện trong hình 8, 9.

σ c = 6, 7 MP.; Trung bình một c trong mặt bích có thể được lấy là 0, 8 x 6, 7 = 5, 36 MP a

σ s = 200 MP .. Ứng suất thép trung bình sẽ là 200 x 1060/1088 = 196 MP a

b) Công cụ trung tâm:

Phần của dầm giống như phần của dầm ngoài nhưng thời điểm thiết kế ít hơn. Do đó, phần an toàn trong nén. Gia cố cho dầm trung tâm, As = 11, 22.000 x10 3/194 × 1060 = 5400 mm 2

Cung cấp 12 Nos. 28 Thanh HYSD (As = 7380 mm 2 )

Cắt và cắt cốt thép gần hỗ trợ:

a) Cắt tải chết:

Tổng UDL trên mỗi mét cầu = 9720 Kg.

Cắt được lấy bởi dầm ngoài = 3/8 x 9720 x 6.0 = 21.870 Kg.

Cắt được lấy bởi dầm trung tâm = ¼ x 9720 x 6.0 = 14, 580 Kg.

Cắt tải trọng chết do trọng lượng của dầm chéo trên dầm ngoài = 1/4 tổng lực cắt = ¼ x ½ x 2090 = 260 Kg.

Cắt DL do dầm ngang trên dầm trung tâm = ½ x ½ x 2090 = 520 Kg.

. . .Total DL cắt trên dầm ngoài = 21.870 + 260 = 22.130 Kg.

Tổng số DL cắt trên dầm trung tâm = 14, 580 + 520 = 15.000 Kg.

b) Cắt tải trực tiếp:

Cắt cho tải trực tiếp trong vòng 5, 5 m. một trong hai hỗ trợ sẽ là tối đa.

c) Cắt tải trực tiếp trên dầm ngoài:

Do hệ số phân phối sẽ nhiều hơn cho dầm ngoài khi tải được đặt gần tâm, nên tải 70-R được đặt ở khoảng cách 6.0 m tức là ở tâm nhịp. Do đó, phản ứng của từng hỗ trợ và như vậy tổng cắt LL sẽ là 35, 0 tấn = 35.000 Kg.

LL cắt trên dầm ngoài = Hệ số phân phối x cắt LL trung bình = 1, 45 x 35.000 / 3 = 16.916 Kg.

Với tác động 10 phần trăm, LL cắt trên dầm ngoài = 1, 1 x 16, 916 = 18, 600 Kg.

d) Thiết kế cắt cho dầm ngoài:

Cắt thiết kế = DL Shear + LL Shear = 22.130 + 18.600 = 40.700 Kg. = 3, 99, 200 N

Ứng suất cắt = v / bd = 3, 99, 200 / 300 × 1060 = 1, 26 MP.

Theo khoản 304.7 của IRC: 21-1987, ứng suất cắt cho phép đối với bê tông M20

i) Không có cốt thép cắt = 0, 34 MP a

ii) Với cốt thép cắt = 0, 07 x 20 = 1, 40 MP a . -

Do đó, phần sẽ được an toàn với cốt thép cắt.

Cắt cốt thép cho dầm ngoài:

Thanh nâng lên:

Điện trở cắt của 2 - 28 thanh uốn cong trong hệ thống kép = 2x2x615x200x 0, 707 = 3, 47, 800 N

Tuy nhiên, không quá 50 phần trăm cắt được thực hiện bằng các thanh uốn cong. Do đó, cắt được mang bởi các thanh uốn cong = ix 3, 99, 200 = 1, 99, 600 N và cắt được mang bởi các cánh khuấy = 1, 99, 600 N

Cắt cốt thép cho các phần khác:

Kéo cắt ở các phần khác nhau sẽ được tính toán và cốt thép cắt phải được cung cấp phù hợp như đã giải thích ở trên.

e) Cắt tải trực tiếp cho Girder trung tâm:

Tải theo dõi lớp 70-R khi được đặt gần hỗ trợ sẽ tạo ra hiệu quả tối đa (Hình 8.10).

R A = 70.000 × 9.715 / 12.0 = 56.670 Kg.

Cắt tại A = R A = 56.670 Kg.

Cắt với tác động 10 phần trăm = 1, 1 x 56, 670 = 62, 340 Kss.

Việc cắt tải trọng trực tiếp trên dầm trung tâm được đánh giá khi xem xét bản sàn liên tục trên dầm trung tâm và cố định một phần trên dầm ngoài. Trong trường hợp như vậy, việc chia sẻ cắt có thể được giả định là 0, 25 trên mỗi dầm ngoài và 0, 5 trên dầm trung tâm.

Điều này vượt quá giới hạn cho phép của ứng suất cắt là 1, 40 MP, với cốt thép cắt. Do đó phần này sẽ được sửa đổi.

Chúng ta hãy mở rộng phần web gần hỗ trợ giống như bóng đèn phía dưới như trong hình 8.11.

Cắt DL thêm do mở rộng web như trong hình 8.11

Do đó ứng suất này trong giới hạn cho phép với cốt thép cắt.

Cắt cốt thép cho Trung tâm dầm :

Thanh nâng lên:

Khả năng chống cắt của 2 Nos. 28 thanh uốn cong trong hệ thống đôi như trong dầm ngoài = 3, 47.800 N. Tuy nhiên, không quá 50 phần trăm của thiết kế cắt phải được thực hiện bởi các thanh uốn cong. Do đó, lực cắt được chống lại bởi các thanh uốn cong và khuấy là ½ x 4, 56, 700 = 2, 28, 350 N. mỗi thanh. Với khoảng cách khoảng 175 mm,

. . .Nếu sử dụng 10 Φ 4 chân khuấy, Asw cung cấp = 4 x 78 = 312 mm 2

Cắt ở khoảng cách 2, 5 m. (tức là nơi có chiều rộng bình thường của web là 300 và ở đó khả năng chống cắt của thanh uốn cong không hiệu quả).

Cắt DL tại hỗ trợ = 15.100 Kg.

Tải ít hơn trên chiều dài 2, 5 m tức là ¼ x 9700 x 2, 5 = 6075 Kg.

Cắt DL tại phần = 15.100 - 6075 = 9025 Kg.

LL cắt ở 2, 5 m từ hỗ trợ:

Cắt cốt thép tại các phần khác của dầm phải được thực hiện theo các nguyên tắc giống như đã nêu ở trên.

Gia cố mặt tối thiểu :

gia cố mặt tối thiểu trên cả hai mặt phải bằng 0, 1 phần trăm diện tích web.

Cốt thép trên mỗi mét sâu = 0, 1 / 100 x 300 x 1000 = 300 mm 2

Cung cấp 6 dia. thanh ms @ 150 mm (As = 375 mm 2 ).

Chi tiết cốt thép của dầm trung tâm được thể hiện trong hình 8.13.

Thiết kế xà ngang:

Do tỷ lệ chiều rộng của mặt cầu nhỏ hơn 2, sàn ngang không cứng và do đó, dầm ngang trung tâm được thiết kế theo Phương pháp đơn giản hóa của Morice và Little.

Khoảnh khắc tải chết:

Khoảnh khắc ngang tối đa trên mỗi mét chiều dài của mặt cầu ở giữa được cho bởi:

M y = b [Gian 0 r 1 - Đặt 3 0 r 3 + Tập 50 r 5 ] (8.3)

Trong đó r n = (= 1, 3, 5) = (4w / nπ) sin (nπu / 2a) sin (nπc / 2a)

Bây giờ sàn ngang phải chịu những khoảnh khắc do tải trọng chết sau:

a) Udl do wt. của tấm sàn và quá trình mặc trải đều trong suốt chiều dài và chiều rộng của sàn.

b) Udl do trọng lượng của dầm chính tác dụng theo hướng dọc nhưng tải điểm dọc theo phương ngang, hướng.

c) Udl do tự wt. của dầm chéo tác dụng theo hướng ngang nhưng tải điểm dọc theo hướng dọc.

a) Udl do tấm sàn và mặc khóa học:

Để tìm ra mô men ngang do tải trọng của vật phẩm (a) ở trên, sàn tương đương có chiều rộng 7, 35 m. có thể được chia thành một số phần bằng nhau 'nói 4 chảo bằng nhau mỗi cái 1, 84 m. chiều rộng và ảnh hưởng của mỗi tải trọng lên mặt cầu ngang hoạt động tại ví dụ của từng bộ phận có thể được tóm tắt và mô men ngang có thể thu được từ phương trình 8.3 giả sử u = c = a.

Tải trên mỗi mét sàn trừ wt. của T-bcam như đã làm việc trước đây = 6944 Kg.

Chia chiều rộng tương đương thành 4 phần bằng nhau, tải mỗi phần = 6944/4 = 1736 Kg.

Values ​​Các giá trị từ hình 6.10 tại mỗi ví dụ được đưa ra dưới đây:

b) Udl do wt. của dầm chính:

Trong trường hợp này, Udl được phân phối trong suốt chiều dài nhưng wt. của dầm tác dụng lên mặt cầu ngang tại các vị trí dầm. Các hệ số mô men ngang có thể thu được từ các đường cong ảnh hưởng (Hình 6.10) tương ứng với các vị trí chùm tia, trọng lượng của mỗi chùm tia trên mỗi mét chạy bằng 925 Kg. như đã tính trước.

Values ​​Giá trị từ hình 6.10 tại vị trí chùm tia như sau:

c) Tự wt. của dầm chéo:

Các dầm chéo có thể được chia thành 4 phần bằng nhau wt. của mỗi phần được coi là hành động tại trọng tâm của nó. Wt. của mỗi phần = (2090) = 520 Kg.

Values ​​Các giá trị từ hình 6.10 tại mỗi ví dụ là:

Thời điểm tải trực tiếp:

Thời điểm tải trực tiếp trên dầm ngang của cùng một boong đã được xác định cho tải Lớp AA (được theo dõi). Bộ bài đang được xem xét phải chịu tải Class 70-R. Do đó, một số sửa đổi là cần thiết trong việc tìm ra thời điểm tải trực tiếp trên dầm chéo.

Do giá trị θ và α của cả hai sàn là như nhau, nên đường ảnh hưởng cho các hệ số mô men ngang như trong hình 6.10 sẽ giữ nguyên. Tuy nhiên, vì chiều dài của tải theo dõi Class 70-R là 4, 57 m. ở vị trí 3, 60 m. đối với tải theo dõi lớp AA, tải sẽ là 7, 66 tấn / m. đối với trước đây ở vị trí 9, 72 tấn / m. cho sau này.

Một sửa đổi khác là việc sử dụng hình B-15 thay cho B-14 (Phụ lục B) để xác định các giá trị:

Khoảnh khắc trên dầm ngang với tác động 10 phần trăm = 1, 1 x 17, 22 = 18, 94 tm.

Do sự tập trung cục bộ của tải, thời điểm này có thể tăng thêm 10 phần trăm.

. . . Thiết kế LLM trên dầm chéo = 1, 1 x 18, 94 = 20, 83 tm. = 20.830 Kgm.

. . . Thời điểm thiết kế = DLM + LLM = 4060 + 20.830 = 24.890 Kgm. = 2, 44, 000 Nm.

Thiết kế tiết diện cho dầm ngang:

Chiều rộng mặt bích hiệu quả phải là ít nhất sau đây:

a) Cắt tải chết:

Sự phân bố tải trọng chết của tấm, quá trình mòn, vv được thể hiện trong hình 8.16a.

i) Cắt do trọng lượng của tấm sàn và quá trình mặc

= 2 x ½ x 2, 45 x 1, 225 x (0, 215 x 2400 + 0, 085 x 2500) = 2186 Kg.

ii) Cắt do tự wt. của dầm ngang = ix 2, 45 x 0, 81 x 0, 25 x 2400 = 595 Kg.

iii) Trọng lượng của dầm trung tâm mỗi m. = 1/3 x 2776 Kg. (tính toán tải trọng chết của vide cho thiết kế dầm) = 925 Kg.

Cắt do wt. của dầm trung tâm = 925 × 12.0 / 4 = 2775 Kg.

. . .Tổng tải cắt chết = 2186 + 595 + 2775 = 5556 Kg.

b) Cắt tải trực tiếp:

Xe được theo dõi loại 70-R sẽ tạo ra lực cắt tối đa khi tải được đặt trên boong như trong hình 8.16b.

Phân bố dọc:

Phản ứng của tải trọng bể trên dầm ngang (giả sử phản ứng đơn giản) = 2 × 35.0x 4.858 / 6.0 = 56, 67 tấn.

Phân phối ngang:

Phần tải trọng đến trên dầm chéo sau khi phân phối dọc sẽ được chia sẻ bởi các dầm chính tỷ lệ với các hệ số phân phối đã được tìm thấy trước đó. Phản ứng trên dầm ngoài sẽ tạo ra lực cắt trên dầm chéo.

Phản ứng trên dầm ngoài = 56, 67 / 3 x 1, 45 (hệ số phân phối hiệu quả) = 27, 39 tấn = 27.390 Kss.

. . .Thiết kế cắt trên dầm chéo = cắt DL + cắt LL = 5556 + 27.390 = 32.946 Kg. = 3, 22.900 N

Cắt cũng có thể được tính từ thời điểm ngang trên dầm chéo phát hiện ra trước đây giả sử rằng UDL đang tác động lên dầm chéo và dầm chéo được hỗ trợ đơn giản trên dầm ngoài.

Do ứng suất cắt vượt quá giới hạn cho phép là 0, 34 MP, không có cốt thép cắt, điều tương tự là cần thiết. Cắt cho phép với cốt thép cắt cho bê tông m20 = 0, 07 x 20 = 1, 40 MP a .

Cắt cốt thép:

Sử dụng 2 số 25 Thanh HYSD uốn cong thanh, lực kháng cắt = 2 x 490 x 200 x 0, 707 = 1, 38, 600 N. Cắt cân bằng 1, 84, 300 N sẽ được chống lại bởi các cánh khuấy. Sử dụng 10 ф 2 chân khuấy @ 125 mm., Yêu cầu = Vs / σ s d = (1, 84, 300 × 125) / (200 × 922, 5) = 125 mm 2 . Asw cung cấp = 2 × 78 = 156 mm 2 . Do đó thỏa đáng.

Chi tiết về Few Slab và Girder Bridges:

Bộ Giao thông vận tải (Đường bộ), Chính phủ. của Ấn Độ đã công bố các kế hoạch tiêu chuẩn cho cầu đường cao tốc - Cầu bê tông dầm bê tông với 7, 5 m. cách vận chuyển và có hoặc không có lối đi bộ. Các sàn cầu có ba dầm chữ T có độ sâu khác nhau tùy thuộc vào nhịp.

Tuy nhiên, có ba số dầm chéo cho các nhịp hiệu quả lên đến 16, 5 m. và dầm chéo bốn số cho các nhịp hiệu quả từ 18, 75 đến 24, 75 m. Thiết kế dựa trên bê tông m20 và thép S 415. Các chi tiết quan trọng của những cây cầu này được đưa ra trong Bảng 8.1 và 8.2.