Công trình bảo vệ nền móng nông cho cầu

Sau khi đọc bài viết này, bạn sẽ tìm hiểu về các công trình bảo vệ nền móng nông cho các cây cầu nhỏ và chính.

Công trình bảo vệ nền móng nông cho những cây cầu nhỏ:

tôi. Các công trình bảo vệ cho các thiết bị mở với các mố và tường cánh kín:

Nền móng bè mở cho các trụ được bảo vệ khỏi lớp nền bằng cách cung cấp sàn pucca có thể được tạo thành từ gạch trên cạnh trên hai đế bằng phẳng đặt trong vữa xi măng. Ngoài ra, sàn bê tông xi măng với sỏi hoặc ván lợp có sẵn tại địa phương có thể được sử dụng. Sàn pucca một lần nữa được bảo vệ bởi các bức tường thả hoặc rèm được cung cấp ở phía thượng nguồn và hạ lưu (Hình 23.1).

ii. Các công trình bảo vệ cho các thiết bị mở với các mố mở (tràn)

Các nền móng bè mở cho cầu tàu được bảo vệ khỏi cọ rửa giường. Các sườn phía trước và bên xung quanh mố được bảo vệ bằng cao độ có thể bao gồm các khối gạch xi măng nơi gạch rẻ hơn hoặc có thể bao gồm các khối bê tông xi măng hoặc các tảng đá nơi vật liệu đá có sẵn tại địa phương với mức giá rẻ hơn (Hình 23.2). Sân được bảo vệ một lần nữa bằng cách cung cấp các bức tường ngón chân.

iii. Công trình bảo vệ cho cầu nhiều hộp:

Các sườn phía trước và bên xung quanh các bức tường cuối của các cấu trúc nhiều hộp cũng được bảo vệ khỏi sự cọ sát với độ dốc tương tự như sự sắp xếp được thực hiện xung quanh các mố xuyên qua. Sân được bảo vệ bởi bức tường ngón chân. Trong trường hợp cọ rửa giường nhiều hơn, các tạp dề phóng được cung cấp ở phía trước các bức tường thả (Hình 23.3). Thiết kế của tạp dề này sẽ được thực hiện như giả sử d (tối đa) = (1, 5 dm - x).

Công trình bảo vệ nền móng nông cho những cây cầu lớn:

tôi. Đối với những cây cầu có đường thủy từ ngân hàng cao đến ngân hàng cao:

Nền móng cho những cây cầu lớn như vậy là sâu và vì vậy không cần bảo vệ giường. Tuy nhiên, việc bảo vệ độ dốc của mố tràn qua phải được thực hiện như trong hình 23.2 hoặc 23.3.

ii. Đối với những cây cầu có đường thủy nhỏ hơn nhiều so với chiều rộng từ ngân hàng cao đến ngân hàng cao:

Các con sông ở đồng bằng phù sa đôi khi rất rộng. Trong mùa khô, dòng chảy bị giới hạn ở chiều rộng rất nhỏ. Ngay cả trong mùa lũ, toàn bộ chiều rộng không được bao phủ bởi nước chảy. Nếu nó làm như vậy và toàn bộ chiều rộng được bao phủ bởi nước lũ, độ sâu của dòng chảy rất nông. Việc xả lũ ở những con sông này là một phần của kênh đủ để thực hiện việc xả lũ.

Đó là, nếu dòng sông bị hạn chế và một cây cầu có chiều dài nhỏ hơn chiều rộng của dòng sông được cung cấp, thì kênh bị hạn chế có thể thực hiện việc xả lũ kể cả trong kênh bị hạn chế, diện tích mặt cắt ngang của kênh tại HFL sẽ được duy trì ít nhiều giống nhau bằng cách cọ rửa giường và đào sâu kênh.

Nói chung, độ co hẹp như vậy của kênh có thể lên tới 30 đến 35 phần trăm chiều rộng đầy đủ. Ví dụ, chiều dài của cầu Teesta gần thị trấn Jalpaiguri (Tây Bengal) là 1004 m trong khi chiều rộng của kênh giữa các ngân hàng cao là 3050 m., Tức là độ co của kênh là 33 phần trăm.

Cầu Damodar gần thị trấn Burdwan (Tây Bengal) có chiều dài cầu 506 m. ở vị trí của chiều rộng sông 1600 m. Trong trường hợp này, độ co của kênh là 32 phần trăm. Việc thu hẹp kênh này chỉ có thể nếu một số biện pháp được áp dụng để hướng dẫn dòng chảy qua kênh bị hạn chế này.

iii. Phát triển Hệ thống Guide Bund (hoặc Ngân hàng Hướng dẫn):

Sự phát triển của các công trình đào tạo sông hiện đại bằng cách cung cấp các gói hướng dẫn được thể hiện trong hình 23.4. Trong một dòng sông rộng, nếu một cây cầu được xây dựng bằng cách giới hạn chiều rộng kênh mà không có bất kỳ công trình đào tạo nào (Hình 23.4a), dòng chảy của sông sẽ có xu hướng uốn khúc và cuối cùng tấn công các bờ kè được xây dựng trong các bờ cao như trong Hình. 23, 4b và 23, 4c.

Có nhiều khả năng cây cầu bị tuột ra và không còn hoạt động như trong hình 23.4d. Để ngăn chặn xu hướng uốn khúc của dòng chảy, phương pháp đào tạo sông ban đầu là cung cấp các vòi (Hình 23.4e).

Một phương pháp cải tiến đã được sử dụng bằng cách cung cấp các gói với các gói đã nghỉ hưu (Hình 23.4f). Trong cả hai phương pháp này, cần phải ném vật nặng để bảo vệ thân và đầu của cựa. Một phiên bản vẫn được cải tiến của việc sử dụng cựa để huấn luyện trên sông là cựa đầu T của Denehy (Hình 23.4g).

Các spurs này là các spurs thông thường với các bó đã nghỉ hưu có một cánh tay ở phía bên sông song song với dòng chảy. Những spurs yêu cầu số lượng đá ít hơn để ném. Hệ thống đào tạo sông hiện đại bằng cách cung cấp các ngân hàng hướng dẫn hoặc các gói hướng dẫn đã được phát triển bởi JR Bell và do đó, các gói hướng dẫn này là một thứ gọi là các gói Bell. Các bó dẫn hướng là hai bờ kè ít nhiều song song với bờ sông cao.

Những bờ kè với đầu cong của chúng được bảo vệ đúng cách hoặc được bọc thép. Đầu cong của các bó được cung cấp để dẫn dòng chảy qua cầu và do đó, các bó này được gọi là các bó dẫn hướng (Hình 23.4h).

iv. Nguyên tắc thiết kế của Bunds Guide:

Hình 23.5 cho thấy các bó dẫn hướng dẫn dòng chảy qua cầu. Dòng chảy có xu hướng tấn công đường tiếp cận như trong các cây cầu không có công trình đào tạo (Hình 23.4b) nhưng tình huống như Hình 23.4c không thể được tạo ra khi dòng chảy phải đi qua cây cầu trong một vòng về cách có lối đi dọc theo đầu cong Đó là chiều dài của bó dẫn hướng giữ cho dòng chảy ra khỏi kè tiếp cận, do đó tiết kiệm được cuộc tấn công có thể và vượt ra ngoài các phương pháp tiếp cận.

Các bó dẫn hướng duy trì một khoảng cách an toàn giữa các bờ kè tiếp cận và các bờ bao có thể. Các đầu cong dẫn nước chảy qua Khadir (nghĩa là chiều rộng mà dòng sông uốn khúc trong trận lũ lớn) vào kênh bị hạn chế. Các đuôi cong đảm bảo rằng dòng sông không tấn công các bờ kè.

v. Chiều dài của Bunds Guide:

Độ dài của các bó dẫn hướng ở phía thượng nguồn thường được giữ ở mức 1.0L đến 1.5L (Hình 23.6) cho các bó dẫn hướng thẳng thường được ưa thích vì người ta thấy rằng các bó dẫn thẳng song song cho dòng chảy đều từ đầu của bó dẫn hướng đến trục của cây cầu. Chiều dài của các bó dẫn hướng ở phía hạ lưu thường là 0, 2 L trong đó L là chiều dài của cầu như trong hình 23.6.

vi. Bán kính cho đầu cong và chiều cao của Bunds Guide (Hình 23.6):

Bán kính của đầu cong thường từ 0, 4 đến 0, 5 lần chiều dài của cầu giữa các mố nhưng nó không được nhỏ hơn 150 m cũng không quá 600 m trừ khi được yêu cầu từ các nghiên cứu mô hình. Bán kính của đuôi cong gấp từ 0, 3 đến 0, 4 lần bán kính của đầu cong.

vii. Các góc quét (Hình 23.6) :

Góc quét cho đầu cong là 120 đến 140 độ trong khi tương tự đối với đuôi cong là 30 đến 60 độ.

viii. Thiết kế Bunds Guide:

(a) Chiều rộng hàng đầu:

Độ rộng trên cùng của các bó dẫn hướng thường được cung cấp sao cho các vật liệu có thể được đưa đến địa điểm bằng xe tải. Một chiều rộng 6.0 m được tìm thấy là đủ cho mục đích này.

(b) Hội đồng miễn phí:

Ván tự do tối thiểu từ mực nước ao (tức là mực nước phía sau các bó dẫn hướng) đến đỉnh của các bó dẫn hướng phải từ 1, 5 m đến 1, 8 m. Nước trong ao vẫn duy trì mức nước là mức nước ở đầu các bó dẫn hướng bao gồm cả afflux. Cùng một bảng miễn phí cũng sẽ được duy trì cho kè tiếp cận vì mực nước ao là như nhau.

(c) Sườn bên:

Độ dốc bên của các bó dẫn hướng phải được xác định từ việc xem xét độ ổn định của độ dốc của kè cũng như từ việc xem xét độ dốc thủy lực. Nói chung, độ dốc bên từ 2 (H) đến 1 (V) được áp dụng cho các loại đất không có sự gắn kết chủ yếu. Các sườn bên từ 2, 5 (H) đến 1 (V) hoặc 3.0 (H) đến 1 (V) cũng được sử dụng theo yêu cầu từ các xem xét nêu trên.

(d) Bảo vệ mái dốc:

Độ dốc của bờ sông của các bó dẫn hướng phải được bảo vệ bằng cách chống lại sự xâm nhập của dòng chảy. Mặt sân phải được kéo dài đến đỉnh của các bó dẫn hướng và được lấy ít nhất 0, 6 m. bên trong chiều rộng trên cùng. Các sườn phía sau của các bó dẫn hướng không chịu sự tấn công trực tiếp của dòng chảy của sông.

Những thứ này chỉ chịu tác động của sóng nước và do đó lớp đất sét dày 0, 3 m đến 0, 6 m với sự biến đổi sẽ phù hợp trừ khi dự đoán tác động của sóng nặng trong trường hợp đá nhẹ lên đến 1, 0 m so với ao mức độ sẽ được thực hiện. Việc ném bên bờ sông có thể được thực hiện bằng các khối bê tông xi măng hoặc từng viên đá hoặc đá trong các thùng lưới thép.

(e) Kích thước và trọng lượng của đá để ném:

Kích thước của các viên đá trong từng viên đá riêng lẻ để chịu được dòng chảy vội vàng được đưa ra bởi:

Bảng 23.1 đưa ra kích thước và trọng lượng của đá cho vận tốc lên tới 5, 0 m / giây, giả sử trọng lượng riêng của đá là 2, 65.

Chú thích:

(1) Không được sử dụng đá có trọng lượng dưới 40 Kg.

(2) Trong trường hợp kích thước yêu cầu của đá không có sẵn về mặt kinh tế, các khối bê tông xi măng hoặc đá trong các thùng dây có thể được sử dụng làm đá cô lập có trọng lượng tương đương. Khối bê tông xi măng được ưa thích hơn.

(f) Độ dày của sân:

Độ dày, T, của độ dốc có thể được tính từ phương trình 23.2 như được đưa ra dưới đây với giá trị tối thiểu là 0, 3 mét và giá trị tối đa là 1 mét.

T = 0, 06 (Q) 1/3 (23, 2)

Trong đó, T = Độ dày tính bằng m

Q = Lưu lượng thiết kế tính bằng m 3 / giây

Tuy nhiên, độ dày của độ dốc sẽ được tăng lên một cách phù hợp cho các bó dẫn hướng được cung cấp cho các cây cầu bắc qua các con sông lớn.

(g) Thiết kế bộ lọc:

Bộ lọc được thiết kế phù hợp là cần thiết dưới độ dốc dốc để ngăn ngừa việc mất vật liệu đắp thông qua các lỗ của đá lát sân / khối xi măng / sân lát đá. Bộ lọc cũng sẽ cho phép thoát nước thấm mà không tạo ra bất kỳ áp lực nâng nào trên sân.

(h) Kích thước và trọng lượng của đá để ra mắt tạp dề:

Kích thước và trọng lượng của đá để phóng tạp dề có thể được xác định từ phương trình 23.3 như được đưa ra dưới đây:

d = 0, 0418 V 2 (23, 3)

Trong đó, d = dia tương đương, bằng đá tính bằng m

V = Vận tốc thiết kế trung bình tính bằng m / giây.

Bảng 23.2 đưa ra kích thước và trọng lượng của đá sẽ được sử dụng để phóng tạp dề cho vận tốc lên tới 5, 0 m / giây. giả sử trọng lượng riêng của đá là 2, 65:

Ghi chú:

(1) Không được sử dụng đá có trọng lượng dưới 40 Kg.

(2) Trong trường hợp kích thước yêu cầu của đá không có sẵn về mặt kinh tế, các khối bê tông xi măng hoặc đá trong các thùng dây có thể được sử dụng làm đá cô lập có trọng lượng tương đương, ưu tiên cho các khối bê tông xi măng.

(i) Hình dạng và kích thước của tạp dề ra mắt:

Độ rộng của tạp dề khởi động thường được thực hiện bằng 1, 5 d (tối đa) (Hình 23.7) trong đó d (tối đa) là mức độ quét được dự đoán tối đa f-rom LWL Giá trị của d (tối đa) sẽ được xác định từ Bảng 23.3.

Ghi chú:

(1) Giá trị của dm được xác định từ phương trình 3.17.

(2) x = mức chênh lệch giữa HFL và LWL tính bằng mét.

Độ dày của việc phóng tạp dề ở đầu bên trong có thể được giữ ở mức 1, 5 T và ở đầu ngoài là 2, 25 T như trong hình 23.7. Độ dốc của việc phóng tạp dề thường được lấy là 2: 1 đối với đá rời và 1, 5; 1 cho khối bê tông xi măng hoặc đá trong thùng dây.

(l) Thùng dây ở sườn hoặc trong tháng tư:

Các thùng dây phải được làm từ dây sắt mạ kẽm 5 mm. Kích thước mắt lưới phải là 150 mm. Kích thước của các thùng dây cho các vị trí nông và dễ tiếp cận phải là 3, 0 mx 1, 5 mx 1, 25 m. Các thùng sẽ được chia thành các ngăn dài 1, 5 m bằng cách đan chéo nếu có cơ hội lật ngược các thùng sau khi chúng được đặt.

Kích thước tối đa và tối thiểu của thùng dây phải lần lượt là 7, 5 mx 3, 0 mx 0, 6 m và 2, 0 mx 1, 0 mx 0, 3 m. Khi thùng lớn, các bên phải được buộc chắc chắn trong các khoảng thời gian để tránh phồng.

Thí dụ:

Một cây cầu sẽ được xây dựng trên một con sông ở vùng đồng bằng phù sa có chiều rộng giữa các bờ cao, tức là chiều rộng Khadir là 1600 m. và lưu lượng thiết kế 16.000 m 3 / giây. Nói rõ liệu các bó dẫn hướng có cần thiết để huấn luyện dòng chảy của sông hay không và nếu có, hãy thiết kế các bó dẫn hướng. Vận tốc thiết kế = 4.0 m / giây. HFL = 33 JO m, LWL = 25.10 m. Hệ số phù sa của vật liệu giường, f = 1, 25:

Dung dịch:

Từ phương trình 3.18, đường thủy tuyến tính cần thiết cho cây cầu = C

= 4, 8 16, 000 = 607 m. Thông qua 11 nhịp 46, 0 m. . . W = 11 x 46, 0 = 506 m. = L

Chiều rộng của Khadir = 1600 m. Do đó các bó dẫn hướng là cần thiết để dẫn dòng chảy qua cầu.

Chiều dài của bó hướng dẫn:

Từ nghệ thuật. 23.3.2.4, chiều dài bó hướng dẫn ngược dòng cầu từ trục cầu là 1, 0 đến 1, 5 L. Chúng ta hãy lấy giá trị là 1, 30 L, tức là 1, 30 x 506 = 658 m. Chiều dài của bó dẫn hướng ở phía hạ lưu = 0, 2 L = 0, 2 x 506 = 102 m.

Tổng chiều dài của hướng dẫn bị ràng buộc = 658 + 102 = 760 m.

Bán kính cong của Head & Tail:

Bán kính cho đầu nguồn = 0, 4 L đến 0, 5 L. Chúng ta hãy áp dụng giá trị của R1 = 0, 4SL = 0, 45 x 506 = 228 m.

Bán kính cao, R 2 = '0, 4 R, = 0, 4 x 228 = 91 m.

Góc quét :

Áp dụng góc quét của đầu nguồn là 130 ° và đuôi xuôi là 45 °.

Chiều rộng hàng đầu, bảng phí, sườn bên, vv.:

Từ Bảng 23.1 cho vận tốc thiết kế 4.0 m / giây và độ dốc bên 2: 1, dia. Bằng đá = 45 cm và trọng lượng = 126 Kg. Đá có kích thước như vậy rất khó để mua sắm về mặt kinh tế và cũng có thể xử lý. Do đó, khối bê tông xi măng có thể được đúc tại chỗ.

Tạo kích thước khối = 0, 5 mx 0, 5 mx 0, 3 m. Trọng lượng = 0, 5 x 0, 5 x 0, 3 x 2200 = 165 Kg> 126 Kg.

Độ dày của sân:

Từ phương trình 23, 2, T = 0, 06 (Q) 1/3 = 0, 06 (16.000) 1/3 = 1, 51 m

Nhưng, độ dày tối đa của sân sẽ là 1, 0 m. Do đó áp dụng giá trị này.

Kích thước và trọng lượng của đá để ra mắt tạp dề :

Từ Bảng 23.2, kích thước của đá cho vận tốc thiết kế là 4.0 m / giây = 67 cm và trọng lượng = 417 Kg. Kích thước quá lớn là không có sẵn về kinh tế. Do đó, khối bê tông xi măng được đề xuất để sử dụng. Độ dày của khối sẽ thay đổi từ 1, 5 T đến 2, 25 T (Hình 23, 7).

tức là độ dày sẽ thay đổi từ 1, 5 x 1, 0 đến 2, 25 x 1, 0, tức là 1, 5 m đến 2, 25 m.

Tạo khối 0, 75 mx 0, 75 m trong kế hoạch.

Do đó, trọng lượng tối thiểu của mỗi khối = 0, 75 x 0, 75 x 1, 5 x 2200 = 1856 Kg> 417 Kg. Trọng lượng tối đa của khối ở đầu ngoài = 0, 75 x 0, 75 x 2, 25 x 2200 = 2785 Kg. Do đó thỏa đáng. Hình dạng và kích thước của tạp dề ra mắt

Chiều rộng khởi động tạp dề = 1, 5 d (tối đa); x = HFL - LWL = 33.30 - 25.10 = 8.2 m. Từ Bảng 23.3, d (tối đa) từ LWL -

(i) Ở đầu cong ngược dòng = [2, 25 (av.) d m - x]

(ii) Tại bó dẫn hướng phần thẳng và ở đuôi cong xuôi dòng = (1, 5 dm-x)


Đề XuấT

Ước tính Phản ứng của Đối thủ trong khi Thay đổi Giá!
2019
Tính lãi và tiền mặt trong hệ thống trả góp
2019
Tầm quan trọng và các yếu tố của ủy quyền
2019